襯片的凸耳上施加圓柱支撐約束，蝸簧上施加驅動彎矩Mq，不同長度的襯片所受初始彎矩Me根據式（9）計算得到，如表2所示。其方向與驅動彎矩Mq相反。襯片長度為150mm連接的邊界條件，如圖9所示。圖9邊界條件BoundaryConditions應力分析蝸簧應力分析不同長度襯片連接下蝸簧的等效應力，為了讓結果有更好的對比顯示，保持**大值與**小值不變，如圖10所示。當l等于100mm、125mm、150mm、175mm、200mm、225mm時所對應的**大等效應力分別為、、、、、，盡管不同長度下的**大等效應力值有差異，但出現(xiàn)的位置均在襯片的中間的螺釘孔處。圖10不同長度襯片連接下蝸簧等效應力SpringEquivalentStressinDifferentGasketLength圖11不同長度襯片連接下蝸簧平均應力SpringAverageStressinDifferentGasketLength從應力云圖上看，蝸簧應力值整體上從左到右在減小，但是在離固定端長度為l（即襯片長度）位置周圍有部分增大現(xiàn)象，并且這種現(xiàn)象隨著l的增加會愈加不明顯。隨著襯片長度增加，蝸簧中的較小應力單元區(qū)域增大，表明蝸簧受到的平均應力值在減小。圖11為不同襯板長度l下蝸簧單元受到的平均應力值，該值隨著長度l增加而減小，且降低速度減緩。充電樁儲能箱價格費用？江蘇新能源儲能箱的作用

    表明蝸簧受到的影響隨著襯片長度的增加而減小。襯片應力分析不同襯片應力變化，如圖12所示。為更好觀察對比結果，調整襯片等效應力顯示，保持**大值與**小值不變，如圖13所示。對于不同長度襯片，除了l=100mm襯片的**大等效應力出現(xiàn)在右凸耳位置，其余長度的**大等效應力出現(xiàn)在左凸耳位置，且凸耳處的應力大于螺釘處受到的應力，這是由于螺釘與凸耳同時提供固定作用，而凸耳離自由端較近，產生的應變比螺釘處應變大；**小等效應力出現(xiàn)在襯片與螺釘連接一側的邊緣且不為零，這是因為襯片受載后變形，產生弧面切向力，使襯片固定端一側受擠壓作用從而產生微小的壓縮變形。設小應力單元比例s定義為s=Nσi/Nn，Nσi表示單元應力σi≤80MPa的單元數，Nn為襯片的總單元數。圖12表示蝸簧平均應力、小應力單元比例s與襯片長度l的關系，可以看出：隨著襯片長度增加，平均應力值減小且降低率減緩，而小應力單元比例增加。這表明隨l增加，襯片取決定作用的大應力單元比例逐漸降低，并且襯片的應力過渡趨于平緩，但是長度過大即小應力單元過多）會增加襯片的質量。遼寧空氣儲能箱排風量變速儲能箱制造廠家費用？

    表1彈簧鋼、玻璃纖維機械性能參數MechanicalPropertiesofSpringSteelandGlassFiber性能材料彈性模量E（Gpa）材料的密度ρ（kg/m3）抗拉強度極限σB（Mpa）彈簧鋼玻璃纖維襯片長度不同，蝸簧受到的彎矩也不同，分別采用長度為100mm、125mm、150mm、175mm、200mm、225mm的襯片進行有限元分析。圖6初始形態(tài)實體模型EntityModelofInitialState1.蝸簧箱2.蝸卷彈簧3.芯軸圖7襯片連接實體模型EntityModelofGasketConnection在Creo中建立蝸簧初始形態(tài)實體模型，如圖6所示。其中蝸簧2與箱體1內壁采用襯片固定，為更好地研究連接處蝸簧與襯片的力學性能，截取蝸簧與箱體固定部分進行蝸簧連接有限元分析，襯片連接實體模型，如圖7所示。襯片連接有限元模型圖8有限元模型FiniteElementModel將襯片連接實體模型導入AnsysWorkbench中，采用系統(tǒng)默認的網格劃分方法，網格單元為solid187。長度為150mm的襯片連接，其總節(jié)點個數為31952，總單元個數為18057，有限元模型，如圖8所示。邊界條件表2初始時襯片所受彎矩GasketBendingMomentofInitialState襯片長度l。mm）5200225轉過角度θ（rad）9計算彎矩Me（N·m）78模型中主要對蝸簧和襯片進行有限元分析，在蝸簧箱上施加固定約束。

    因此襯片形狀也符合阿基米德螺旋線。圖5襯片數學模型GasketMathematicModel長度為l的襯片在蝸簧作用下，如圖5所示。由r0到r1轉過的角度記為θa，在垂直方向下彎曲的距離記為w，可以近似的看為：襯片在蝸簧作用下的變形可以視為一懸臂梁受到彎矩Me下的彎曲變形，令垂直方向下彎曲的長度w與彎曲變形撓度wB相等，即可以看出，Me與襯片的長度l有關，不同長度下的襯片連接，蝸簧受到的初始彎矩是不同的。4襯片連接有限元分析在圖1彈性儲能系統(tǒng)方案中，選用10kW實驗用雙饋電機，其額定轉速為1000r/min，**大轉矩為·m，減速器傳動比為3，則作用在蝸簧芯軸上的**大轉矩Mq為·m。襯片使用彈簧鋼，選用65#碳素鋼，其截面是寬度t為120mm、高度h為3mm的矩形；蝸簧材料選用玻璃纖維[11-12]，具有更低的材料密度和更高的儲能密度。襯片材料和蝸卷彈簧材料機械性能，如表1所示。蝸簧箱內壁半徑R設計為480mm。阿基米德螺旋蝸的圈數n取10圈，則式1中描述蝸簧形狀的極坐標參數中b=3/2πmm/rad，a=R-2nπb=480-30=450mm。表1彈簧鋼、玻璃纖維機械性能參數MechanicalPropertiesofSpringSteelandGlassFiber性能材料彈性模量E（Gpa）材料的密度ρ（kg/m3）抗拉強度極限σB。汽車儲能箱制造廠家費用？

    單體蝸簧箱中平面蝸卷彈簧是**部件，其內端與芯軸連接，外端與蝸簧箱內壁連接。蝸卷彈簧與箱內壁連接方式通常有鉸式固定、銷式固定、V型固定、襯片固定[7]，其中襯片固定是通過螺釘將襯片、蝸簧和箱體內壁進行靜連接。該連接方式可減少蝸簧圈間壓力，增大蝸簧受載面積，減少應力集中。在彈性儲能前期研究中，文獻[6]針對蝸卷彈簧提出了基于螺線的形態(tài)迭代法，詳細描述了蝸簧儲能中的各個狀態(tài)；文獻[8]分析了蝸卷彈簧箱體中不同厚度蝸簧在運行過程中曲率，彎矩等相關參數的變化；文獻[9]針對平面蝸卷彈簧進行了有限元應力分析及動力學分析，研究了蝸簧受到的扭矩與其轉角之間的關系；文獻[10]討論了提高蝸卷彈簧儲能密度的方法。這些研究成果均沒有對蝸卷彈簧端部的連接問題進行研究，而連接處的強度將直接影響蝸簧工作的可靠性，若采用襯片固定，不同長度襯片的選取也將直接影響襯片的連接性能。因此在已有機械彈性儲能系統(tǒng)方案基礎上，針對蝸簧外端與箱體內壁的襯片連接，建立襯片連接力學模型和有限元模型，開展襯片連接強度分析，探討不同長度下的襯片連接對蝸簧性能的影響。2蝸卷彈簧曲線描述蝸卷彈簧在儲能前的狀態(tài)，即初始狀態(tài)，其外端固定于蝸簧箱內壁上。變速儲能箱生產廠家費用？重慶變速儲能箱價格

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    4、鋁質熱傳導骨架；5、相變儲能材料；6、換液管；7、輸液管；8、保溫隔熱層；9、萬向輪；10、剎車裝置。具體實施方式以下通過特定的具體實例說明本實用新型的實施方式，本領域技術人員可由本說明書所揭露的內容輕易地了解本實用新型的其他優(yōu)點與功效。實施例1：如圖1至圖3所示，一種相變儲能箱，包括箱體和箱蓋通過密封圈密封形成的密封箱1，密封箱1內為一空腔2，空腔2內設置有相變儲能單元3，相變儲能單元3包括儲能側板31和儲能豎板32，儲能豎板32與儲能側板31垂直，多個儲能豎板32之間具有間隙33，儲能側板31和儲能豎板32為連續(xù)的一個整體，相變儲能單元3安裝在密封箱1空腔2內，其各個面均與空腔2內壁不接觸，相變儲能單元3包括外面的鋁質熱傳導骨架4和里面的相變儲能材料5，相變儲能材料5為結晶水和鹽類無機儲能材料。其中，相變儲能單元3上還設有兩個與密封箱1外界連通的換液管6，換液管6穿過密封箱1和熱傳導骨架4與相變儲能材料5連通；換液管6位于儲能側板31的底部；密封箱1上設有兩個輸液管7，輸液管7位于密封箱1兩對立側面上，一根輸液管71位于密封箱1側面上部，一根輸液管72位于密封箱1側面下部。將相變儲能單元設計為相互垂直放置的儲能板，側板和豎板一體設置。江蘇新能源儲能箱的作用